Мембранная дистилляция - Википедия - Membrane distillation

Опреснение воды
Методы

Мембранная дистилляция (MD) представляет собой термический процесс разделения, в котором разделение происходит за счет фазового перехода. Гидрофобный мембрана представляет собой барьер для жидкая фаза, позволяя паровой фазе (например, водяному пару) проходить через поры мембраны.[1] Движущей силой процесса является частичная давление газа разница обычно возникает из-за разницы температур.[2][3]

Принцип мембранной перегонки

Капиллярная депрессия
Капиллярная депрессия воды на гидофобной мембране
Профиль температуры и давления
Профиль температуры и давления через мембрану с учетом температурной поляризации

Большинство процессов, в которых используется мембрана для разделения материалов, полагаются на статическое электричество. давление разница в качестве движущей силы между двумя ограничивающими поверхностями (например, обратный осмос - RO) или разница в концентрации (диализ ) или электрическое поле (ED).[4] Селективность мембраны может быть связана с отношением размера пор к размеру удерживаемого вещества или его распространение коэффициент, или его электрическая полярность. Мембраны, используемые для мембранной дистилляции (MD), препятствуют прохождению жидкой воды, позволяя проницаемость за бесплатную воду молекулы и, следовательно, для водяного пара.[1] Эти мембраны изготовлены из гидрофобный синтетический материал (например, PTFE, PVDF или PP) и имеет поры со стандартным диаметром от 0,1 до 0,5 мкм. Как вода сильна диполь характеристики, в то время как ткань мембраны неполярна, материал мембраны не смачивается жидкостью.[5] Хотя поры значительно больше, чем молекулы, высокая вода поверхностное натяжение предотвращает попадание жидкой фазы в поры. Выпуклый мениск развивается в пору.[6] Этот эффект получил название капиллярного действия. Среди других факторов глубина вдавления может зависеть от нагрузки внешнего давления на жидкость. Измерение для проникновение контактного угла пор жидкостью = 90 - '. Пока <90 ° и, соответственно, '> 0 °, смачивание пор не происходит. Если внешнее давление поднимается выше так называемого давление на входе жидкости, то Θ = 90 °, что приводит к обходу поры. Движущей силой, которая подает пар через мембрану, чтобы собрать его на стороне пермеата в виде воды, является разность парциальных давлений водяного пара между двумя ограничивающими поверхностями. Эта разница парциального давления является результатом разницы температур между двумя ограничивающими поверхностями. Как видно на изображении, мембрана заряжается потоком горячего сырья с одной стороны и охлажденным потоком пермеата с другой стороны. Разница температур через мембрану, обычно от 5 до 20 К, соответствует разнице парциальных давлений, которая гарантирует, что пар, развивающийся на поверхности мембраны, следует за перепадом давления, проникая через поры и конденсируясь на более холодной стороне.[7]

Методы мембранной дистилляции

Схема устройства AGMD

Существует множество различных методов мембранной дистилляции. Четыре основных метода в основном различаются расположением канала для дистиллята или способом эксплуатации этого канала. Наиболее распространены следующие технологии:

  • Директор прямого контакта (DCMD)
  • Воздушный зазор MD (AGMD)
  • Вакуумный MD (VMD)
  • Продувочный газ MD (SWGMD)
  • Многоступенчатая вакуумная мембранная дистилляция (V-MEMD)
  • Пермеатный зазор MD (PGMD)

MD прямого контакта

В DCMD обе стороны мембраны заполнены жидкостью - горячей питательной водой на испаритель сторона и охлажденный пермеат на стороне пермеата. Конденсация пара, проходящего через мембрану, происходит непосредственно внутри жидкой фазы на граничной поверхности мембраны. Поскольку мембрана является единственным барьером, блокирующим массоперенос, с помощью DCMD можно достичь относительно высоких потоков пермеата, связанных с поверхностью.[8] Недостатком являются высокие потери ощутимого тепла, так как изоляционные свойства одинарного мембранного слоя низкие. Однако высокие потери тепла между испарителем и конденсатором также являются результатом единого мембранного слоя. Это потерянное тепло недоступно для процесса дистилляции, что снижает эффективность.[9] В отличие от других конфигураций мембранной перегонки, в DCMD охлаждение через мембрану обеспечивается за счет потока пермеата, а не за счет предварительного нагрева сырья. Следовательно, внешний теплообменник также необходим для рекуперации тепла из пермеата, и необходимо тщательно оптимизировать высокую скорость потока сырья.[10]

Воздушный зазор MD

Режимы капельной конденсации в AGMD.[11]

В MD с воздушным зазором испаритель канал похож на канал в DCMD, в то время как зазор пермеата находится между мембраной и охлаждаемой стенкой и заполнен воздухом. Пар, проходящий через мембрану, должен дополнительно преодолеть этот воздушный зазор, прежде чем конденсироваться на охлаждающей поверхности. Преимущество этого метода - высокая термическая изоляция по направлению к каналу конденсатора, что сводит к минимуму потери теплопроводности. Однако недостатком является то, что воздушный зазор представляет собой дополнительный барьер для массопереноса, уменьшая выход пермеата, связанный с поверхностью, по сравнению с DCMD.[12] Еще одно преимущество перед DCMD в том, что летучий вещества с низким поверхностным натяжением, такие как спирт или другие растворители, можно отделить от разбавленных растворов благодаря тому, что нет контакта между жидким пермеатом и мембраной с AGMD. AGMD особенно выгоден по сравнению с альтернативами при более высокой солености.[13] Варианты AGMD могут включать гидрофобные конденсирующие поверхности для улучшения потока и энергоэффективности.[14] В AGMD уникально важные конструктивные особенности включают толщину зазора, гидрофобность конденсирующей поверхности, конструкцию зазора и угол наклона.[15]

Подметальный газ МД

MD для продувочного газа, также известный как удаление воздуха, использует конфигурацию канала с пустым зазором на стороне пермеата. Эта конфигурация такая же, как и в AGMD. Конденсация испарения происходит вне модуля MD во внешнем конденсаторе. Как и в случае с AGMD, с помощью этого процесса можно перегонять летучие вещества с низким поверхностным натяжением.[16]Преимущество SWGMD перед AGMD заключается в значительном уменьшении барьера для массопереноса за счет принудительного потока. Таким образом, могут быть достигнуты более высокие массовые потоки продуктовой воды на поверхности, чем при использовании AGMD. Недостаток SWGMD, вызванный газовым компонентом и, следовательно, более высоким общим массовым расходом, заключается в необходимости более высокой емкости конденсатора. При использовании меньших массовых потоков газа существует риск нагрева самого газа на горячей поверхности мембраны, что снижает перепад давления пара и, следовательно, движущая сила. Одним из решений этой проблемы для SWGMD и AGMD является использование охлаждаемых стенок для канала пермеата и поддержание температуры путем промывки его газом.[17]

Вакуумный МД

Вакуумный MD содержит конфигурацию канала с воздушным зазором. После прохождения через мембрану пар отсасывается из канала пермеата и конденсируется вне модуля, как в случае с SWGMD. VCMD и SWGMD могут применяться для отделения летучих веществ от водянистого раствора или для получения чистой воды из концентрированной соленой воды. Одним из преимуществ этого метода является то, что нерастворенные инертные газы, блокирующие поры мембраны, отсасываются вакуумом, оставляя большая эффективная поверхность активной мембраны.[18] Кроме того, снижение точки кипения приводит к получению сравнимого количества продукта при более низких общих температурах и меньших перепадах температур через мембрану. Более низкая требуемая разница температур оставляет более низкие общие и удельные тепловая энергия требовать. Однако создание вакуума, который необходимо регулировать в соответствии с температурой соленой воды, требует сложного технического оборудования и, следовательно, является недостатком этого метода. В электроэнергия спрос намного выше, как с DCMD и AGMD. Дополнительной проблемой является повышение значения pH из-за удаления CO2 из питательной воды. Чтобы вакуумная мембранная дистилляция была эффективной, ее часто проводят в многоступенчатой ​​конфигурации.[19]

Пермеат-зазор MD

Далее будет объяснена основная конфигурация канала и метод работы стандартного модуля DCMD, а также модуля DCMD с отдельным зазором для пермеата. Конструкция на соседнем изображении изображает конфигурацию плоских каналов, но может также пониматься как схема для модулей с плоской, полой или спиральной намоткой.

Полная конфигурация каналов состоит из канала конденсатора с входом и выходом и канала испарителя с входом и выходом. Эти два канала разделены гидрофобной микропористой мембраной. Для охлаждения канал конденсатора заполняется жидкостью. пресная вода и испаритель, например соленой питательной водой. Теплоноситель поступает в канал конденсатора с температурой 20 ° С. Пройдя через мембрану, пар конденсируется в охлаждающей воде, высвобождая скрытую теплоту и приводя к повышению температуры охлаждающей жидкости. Явная теплопроводность также нагревает охлаждающую воду через поверхность мембраны. Из-за общественный транспорт через мембрану массовый расход в испарителе уменьшается, в то время как в канале конденсатора увеличивается на ту же величину. Массовый поток предварительно нагретого хладагента покидает канал конденсатора с температурой около 72 ° C и поступает в теплообменник, таким образом предварительно нагревая питательную воду. Эта питательная вода затем подается к другому источнику тепла и, наконец, поступает в испарительный канал модуля MD с температурой 80 ° C. В испарение обрабатывать экстракты скрытая теплота от потока корма, который охлаждает сырье все больше в направлении потока. Дополнительное снижение тепла происходит за счет явного тепла, проходящего через мембрану. Охлажденная питательная вода покидает канал испарителя примерно при 28 ° C. Суммарная разница температур между входом конденсатора и выходом испарителя, входом конденсатора и выходом испарителя примерно одинакова. В модуле PGMD канал пермеата отделен от канала конденсатора поверхностью конденсации. Это позволяет напрямую использовать соленая вода подавать в качестве охлаждающей жидкости, поскольку она не контактирует с пермеатом. Учитывая это, охлаждающая или питательная вода, поступающая в канал конденсатора с температурой T1, теперь также может использоваться для охлаждения пермеата. Внутри жидкого пермеата происходит конденсация пара. Предварительно нагретая питательная вода, которая использовалась для охлаждения конденсатора, может быть направлена ​​непосредственно к источнику тепла для окончательного нагрева после выхода из конденсатор при температуре Т2. После достижения температуры T3 он направляется в испаритель. Пермеат экстрагируют при температуре Т5 и охлаждают. рассол разряжается при температуре Т4.

Преимущество PGMD перед DCMD - это прямое использование питательной воды в качестве охлаждающей жидкости внутри модуля и, следовательно, необходимость только одного теплообменника для нагрева сырья перед входом в испаритель. Таким образом снижаются потери теплопроводности и можно сократить дорогостоящие компоненты. Еще одно преимущество - отделение пермеата от охлаждающей жидкости. Следовательно, пермеат не нужно извлекать позже в процессе, и массовый расход хладагента в канале конденсатора остается постоянным. Низкий скорость потока Количество пермеата в зазоре для пермеата является недостатком этой конфигурации, так как это приводит к плохой теплопроводности от поверхности мембраны к стенкам конденсатора. Результатом этого эффекта являются высокие температуры на поверхности, ограничивающей мембрану на стороне пермеата (температура поляризация ), что снижает давление газа разница и, следовательно, движущая сила процесса. Однако полезно, чтобы за счет этого эффекта также уменьшались потери теплопроводности через мембрану. Эта проблема с плохой теплопроводностью зазора в значительной степени устраняется с помощью варианта PGMD, называемого CGMD, или перегонки через мембрану с проводящим зазором, которая добавляет в зазоры теплопроводящие прокладки.[20] По сравнению с AGMD, в PGMD или CGMD достигается более высокий выход пермеата, связанный с поверхностью, поскольку массовый поток дополнительно не сдерживается сопротивлением диффузии воздушного слоя.[7]

Многоступенчатая вакуумная мембранная дистилляция

Гидрофобные мембраны (или полипропиленовая пленка) приварены к обеим сторонам рамы memsys. Эта рама предназначена для объединения и распределения потоков пара, подаваемого, неконденсируемого газа и дистиллята.
Различное количество кадров memsys вибросварка как модуль memsys (например, паровод, мембранный каскад и конденсатор). Газовый фактор и емкость модуля memsys могут быть легко изменены в зависимости от приложения или потребностей клиента.
Схема процесса memsys V-MEMD

Типичная вакуумная мультиэффектная мембранная дистилляция (например, торговая марка memsys[требуется разъяснение ] В-МЭМД) состоит из пароподъемника, испарительно-конденсационной ступени и конденсатора. Каждая ступень восстанавливает тепло конденсации, обеспечивая мультиэффектный дизайн. Дистиллят производится на каждой ступени испарения-конденсации и в конденсаторе.

Пароподъемник: тепло, производимое внешним источником тепла (например, солнечным или отработанным теплом), передается в пароподъемнике. Вода в пароподъемнике находится под более низким давлением (например, 400 мбар) по сравнению с атмосферным давлением. Горячий пар поступает на первую ступень испарения-конденсации (ступень 1).

Этапы испарения-конденсации: Этапы состоят из альтернативных гидрофобных мембран и рамок из фольги (полипропилен, ПП). Корм (например, морская вода) вводится на этапе 1 модуля. Сырье последовательно проходит через стадии испарения-конденсации. В конце последней стадии он выбрасывается в виде рассола.

Этап 1: Пар из испарителя конденсируется на полипропиленовой пленке при уровне давления P1 и соответствующей температуре T1. Комбинация фольги и гидрофобной мембраны создает канал для подачи, в котором сырье нагревается за счет тепла конденсации пара из пароподъемника. Корм испаряется под отрицательным давлением P2. Вакуум всегда применяется к пермеатной стороне мембран.

Стадия [2, 3, 4, x]: этот процесс повторяется на следующих стадиях, и каждая стадия проходит при более низком давлении и температуре.

Конденсатор: пар, образующийся на заключительной стадии испарения-конденсации, конденсируется в конденсаторе с использованием потока охлаждающей жидкости (например, морской воды).

Производство дистиллята: конденсированный дистиллят транспортируется через нижнюю часть каждой ступени за счет разницы давлений между ступенями.

Дизайн модуля memsys: внутри каждого кадра memsys и между кадрами создаются каналы. Рамки из фольги - это «каналы дистиллята». Каркасы мембран - это «паровые каналы». Между рамой из фольги и мембраны образуются «питающие каналы». Пар попадает на сцену и стекает в параллельные рамки из фольги. Единственный вариант для пара, попадающего в рамки из фольги, - это конденсироваться, т. Е. Пар входит в «тупиковую» рамку из фольги. Хотя это называется «тупиковой» рамой, в ней есть небольшой канал для удаления неконденсируемых газов и создания вакуума.

Конденсированный пар поступает в дистиллятный канал. Тепло конденсации переносится через фольгу и сразу же преобразуется в энергию испарения, образуя новый пар в канале подачи морской воды. Подающий канал ограничен одной конденсирующей фольгой и мембраной. Пар выходит из каналов мембраны и собирается в основном канале для пара. Пар покидает сцену по этому каналу и переходит на следующую ступень. Memsys разработала высокоавтоматизированную производственную линию для модулей, которую можно легко расширить.[требуется разъяснение ] Поскольку процесс memsys работает при умеренно низких температурах (<90 ° C) и умеренном отрицательном давлении, все компоненты модуля изготовлены из полипропилена (PP). Это исключает коррозию и образование накипи и позволяет производить крупномасштабное рентабельное производство.

Приложения

Типичные области применения мембранной дистилляции:

Мембранная дистилляция на солнечных батареях

Заводская конструкция компактной системы
Конструкция установки двухконтурной системы

Мембранная дистилляция очень подходит для компактных, опреснение на солнечной энергии агрегаты с малой и средней производительностью <10000 л / сутки.[21] Для этого применения особенно подходит конструкция со спиральной намоткой, запатентованная GORE в 1985 году. В рамках проекта MEMDIS, стартовавшего в 2003 г., Институт систем солнечной энергии им. Фраунгофера ISE совместно с другими партнерами по проекту приступила к разработке модулей MD, а также к установке и анализу двух различных операционных систем на солнечной энергии. Первый тип системы - это так называемая компактная система, предназначенная для производства 100-120 л питьевой воды в сутки из морской или солоноватой воды. Основная цель проектирования системы - это простая, самодостаточная, не требующая обслуживания и надежная установка для целевых рынков в засушливых и полузасушливых районах с низкой инфраструктурой. Второй тип системы - это так называемая двухконтурная установка с производительностью около 2000 л / сутки. Здесь коллекторный контур отделен от опреснительного контура теплообменником, устойчивым к соленой воде.[7] На основе этих двух типов систем было разработано, установлено и испытано различное количество прототипов.

Стандартная конфигурация сегодняшней (2011 г.) компактной системы может производить до 150 л дистиллята в день. Необходимая тепловая энергия обеспечивается солнечным тепловым коллектором площадью 6,5 м². Электроэнергия подается от фотоэлектрического модуля мощностью 75 Вт. Этот тип системы в настоящее время разрабатывается и продается компанией Solar Spring GmbH, дочерней компанией Института систем солнечной энергии Фраунгофера. В рамках проекта MEDIRAS, еще одного проекта ЕС, на острове Гран-Канария была установлена ​​усовершенствованная двухконтурная система. Встроенный в 20-футовый контейнер и оснащенный коллектором размером 225 м², резервуар для хранения тепла обеспечивает выход дистиллята до 3000 л / день. Также были реализованы другие приложения с расходом до 5000 л / день, работающие на 100% солнечной энергии или как гибридные проекты в сочетании с отработанным теплом.[нужна цитата ]

Образцовые системы

Вызовы

Работа систем мембранной дистилляции сталкивается с несколькими основными препятствиями, которые могут ухудшить работу или помешать ей стать жизнеспособным вариантом. Основная проблема - это смачивание мембраны, когда физиологический раствор просачивается через мембрану, загрязняя пермеат.[1] Это особенно вызвано загрязнением мембраны, когда на поверхности мембраны оседают частицы, соли или органические вещества.[22] Методы уменьшения загрязнения включают супергидрофобность мембран,[23][24] обратная промывка воздуха в обратном направлении[1] или предотвратить намокание,[25] выбор необрастающих условий эксплуатации,[26] и поддержание воздушных слоев на поверхности мембраны.[25]

Самая большая проблема для рентабельности мембранной дистилляции - это энергоэффективность. Коммерческие системы не достигли конкурентоспособного потребления энергии по сравнению с ведущими тепловыми технологиями, такими как Многоканальная дистилляция, хотя некоторые были близки,[27] и исследования показали потенциал для значительного повышения энергоэффективности.[20]

Рекомендации

  1. ^ а б c d Уорсингер, Дэвид М .; Серви, Амелия; Коннорс, Грейс Б.; Линхард V, Джон Х. (2017). «Обратное смачивание мембраны при мембранной дистилляции: сравнение сушки с обратной промывкой сжатым воздухом». Наука об окружающей среде: исследования и технологии воды. 3 (5): 930–939. Дои:10.1039 / C7EW00085E. HDL:1721.1/118392.
  2. ^ Дешмук, Акшай; Бу, Чанхи; Караникола, Василики; Линь, Шихонг; Штрауб, Энтони П .; Тонг, Тьечжэн; Уорсингер, Дэвид М .; Элимелех, Менахем (2018). «Мембранная дистилляция на стыке воды и энергии: ограничения, возможности и проблемы». Энергетика и экология. 11 (5): 1177–1196. Дои:10.1039 / c8ee00291f. ISSN  1754-5692.
  3. ^ Панагопулос, Аргирис; Хараламбус, Кэтрин-Джоанн; Лоизиду, Мария (2019-11-25). «Методы утилизации и технологии очистки опресненных рассолов - Обзор». Наука об окружающей среде в целом. 693: 133545. Bibcode:2019СтЭн.693м3545П. Дои:10.1016 / j.scitotenv.2019.07.351. ISSN  0048-9697. PMID  31374511.
  4. ^ Лоусон, Кевин В .; Ллойд, Дуглас Р. (1997-02-05). «Мембранная перегонка». Журнал мембрановедения. 124 (1): 1–25. Дои:10.1016 / S0376-7388 (96) 00236-0.
  5. ^ Резаи, Мохаммад; Уорсингер, Дэвид М .; Lienhard V, John H .; Duke, Mikel C .; Мацуура, Такеши; Самхабер, Вольфганг М. (август 2018 г.). «Явление смачивания при мембранной перегонке: механизмы, обращение и предотвращение». Водные исследования. 139: 329–352. Дои:10.1016 / j.watres.2018.03.058. ISSN  0043-1354. PMID  29660622.
  6. ^ Ли, Чонхо; Карник, Рохит (15.08.2010). «Опреснение воды парофазным транспортом через гидрофобные нанопоры». Журнал прикладной физики. 108 (4): 044315. Bibcode:2010JAP ... 108d4315L. Дои:10.1063/1.3419751. HDL:1721.1/78853. ISSN  0021-8979.
  7. ^ а б c Иоахим Кошиковски: Entwicklung von energieautark arbeitenden Wasserentsalzungsanlagen auf Basis der Membrandestillation Fraunhofer Verlag, 2011, 3839602602
  8. ^ Песня, известкование; Ли, Баоань; Sirkar, Kamalesh K .; Гилрон, Джек Л. (2007). «Опреснение на основе мембранной дистилляции с прямым контактом: новые мембраны, устройства, крупномасштабные исследования и модель». Промышленные и инженерные химические исследования. 46 (8): 2307–2323. Дои:10.1021 / ie0609968. ISSN  0888-5885.
  9. ^ Srisurichan, S; Джираратананон, R; Фейн, А.Г. (01.06.2006). «Механизмы массопереноса и транспортные сопротивления в процессе дистилляции через мембрану прямого контакта». Журнал мембрановедения. 277 (1–2): 186–194. Дои:10.1016 / j.memsci.2005.10.028. ISSN  0376-7388.
  10. ^ Сваминатан, Джайчандер; Чунг, Хён Вон; Уорсингер, Дэвид М .; Линхард V, Джон Х. (2016). «Простой метод балансировки прямой контактной мембранной дистилляции». Опреснение. 383: 53–59. Дои:10.1016 / j.desal.2016.01.014. HDL:1721.1/105370. ISSN  0011-9164.
  11. ^ Уорсингер, Дэвид М .; Сваминатан, Джайчандер; Morales, Lucien L .; Линхард V, Джон Х. (2018). «Комплексные режимы конденсационных потоков в перегонке с мембраной с воздушным зазором: визуализация и энергоэффективность». Журнал мембрановедения. Elsevier BV. 555: 517–528. Дои:10.1016 / j.memsci.2018.03.053. ISSN  0376-7388.
  12. ^ Варсингер, Дэвид; Сваминатан, Джайчандер; Линхард, Джон Х. (2014). «Влияние угла наклона модуля на отгонку мембраны с воздушным зазором». Материалы 15-й Международной конференции по теплообмену.. Дои:10.1615 / ihtc15.mtr.009351. ISBN  978-1-56700-421-2. Документ № IHTC15-9351.
  13. ^ Сваминатан, Джайчандер; Чунг, Хён Вон; Уорсингер, Дэвид М .; Линхард V, Джон Х. (2018). «Энергоэффективность мембранной перегонки до высокой солености: оценка критического размера системы и оптимальной толщины мембраны». Прикладная энергия. 211: 715–734. Дои:10.1016 / j.apenergy.2017.11.043. HDL:1721.1/113008. ISSN  0306-2619.
  14. ^ Уорсингер, Дэвид Э.М.; Сваминатан, Джайчандер; Maswadeh, Laith A .; Линхард V, Джон Х. (2015). «Супергидрофобные поверхности конденсатора для перегонки через мембрану с воздушным зазором». Журнал мембрановедения. 492: 578–587. Дои:10.1016 / j.memsci.2015.05.067. HDL:1721.1/102500. ISSN  0376-7388.
  15. ^ Уорсингер, Дэвид М .; Сваминатан, Джайчандер; Morales, Lucien L .; Линхард V, Джон Х. (2018). «Комплексные режимы конденсационных потоков в перегонке с мембраной с воздушным зазором: визуализация и энергоэффективность». Журнал мембрановедения. 555: 517–528. Дои:10.1016 / j.memsci.2018.03.053. HDL:1721.1/115268. ISSN  0376-7388.
  16. ^ Караникола, Василики; Corral, Андреа Ф .; Цзян, Хуа; Эдуардо Саес, А .; Ela, Wendell P .; Арнольд, Роберт Г. (2015). «Дистилляция с проточной газовой мембраной: численное моделирование массо- и теплообмена в модуле с половолоконной мембраной». Журнал мембрановедения. 483: 15–24. Дои:10.1016 / j.memsci.2015.02.010. ISSN  0376-7388.
  17. ^ Khayet, M .; Cojocaru, C .; Баруди, А. (2012). «Моделирование и оптимизация проточной газовой мембранной дистилляции». Опреснение. 287: 159–166. Дои:10.1016 / j.desal.2011.04.070. ISSN  0011-9164.
  18. ^ Bandini, S .; Gostoli, C .; Сарти, Г. (1992). «Эффективность разделения при вакуумной мембранной перегонке». Журнал мембрановедения. 73 (2–3): 217–229. Дои:10.1016/0376-7388(92)80131-3. ISSN  0376-7388.
  19. ^ Чунг, Хён Вон; Сваминатан, Джайчандер; Уорсингер, Дэвид М .; Линхард V, Джон Х. (2016). «Системы многоступенчатой ​​вакуумной мембранной дистилляции (MSVMD) для приложений с высокой соленостью». Журнал мембрановедения. 497: 128–141. Дои:10.1016 / j.memsci.2015.09.009. HDL:1721.1/105371. ISSN  0376-7388.
  20. ^ а б Сваминатан, Джайчандер; Чунг, Хён Вон; Уорсингер, Дэвид М .; Линхард V, Джон Х. (2016). «Энергоэффективность пермеатного зазора и новая мембранная дистилляция с проводящим зазором». Журнал мембрановедения. 502: 171–178. Дои:10.1016 / j.memsci.2015.12.017. HDL:1721.1/105372.
  21. ^ Сарагоса, Г .; Ruiz-Aguirre, A .; Гильен-Бурриеза, Э. (2014). «Эффективность использования солнечной тепловой энергии малых мембранных опреснительных систем для децентрализованного производства воды». Прикладная энергия. 130: 491–499. Дои:10.1016 / j.apenergy.2014.02.024. ISSN  0306-2619.
  22. ^ Резаи, Мохаммад; Альсаати, Альбра; Уорсингер, Дэвид М .; Ад, Флориан; Самхабер, Вольфганг М. (август 2020 г.). «Длительное сравнение накипи в исходной воде при мембранной дистилляции». Мембраны. 10 (8): 173. Дои:10.3390 / мембраны10080173.
  23. ^ Резаи, Мохаммад (2016). «Поведение смачивания супергидрофобных мембран, покрытых наночастицами при мембранной дистилляции». Химическая инженерия. 47: 373–378. Дои:10.3303 / cet1647063.
  24. ^ Уорсингер, Дэвид М .; Серви, Амелия; Ван Беллегхем, Сара; Гонсалес, Джоселин; Сваминатан, Джайчандер; Харраз, Джехад; Чунг, Хён Вон; Арафат, Хасан А .; Глисон, Карен К .; Линхард V, Джон Х. (2016). «Сочетание перезарядки воздухом и супергидрофобности мембраны для предотвращения загрязнения при мембранной дистилляции» (PDF). Журнал мембрановедения. 505: 241–252. Дои:10.1016 / j.memsci.2016.01.018. HDL:1721.1/105438. ISSN  0376-7388.
  25. ^ а б Резаи, Мохаммад; Уорсингер, Дэвид М .; Lienhard V, John H .; Самхабер, Вольфганг М. (2017). «Предотвращение смачивания при мембранной дистилляции за счет супергидрофобности и повторного заполнения воздушного слоя на поверхности мембраны». Журнал мембрановедения. 530: 42–52. Дои:10.1016 / j.memsci.2017.02.013. HDL:1721.1/111972. ISSN  0376-7388.
  26. ^ Уорсингер, Дэвид М .; Буксировка, Эмили У .; Сваминатан, Джайчандер; Линхард V, Джон Х. (2017). «Теоретическая основа для прогнозирования неорганического загрязнения при мембранной дистилляции и экспериментальная проверка с сульфатом кальция». Журнал мембрановедения. 528: 381–390. Дои:10.1016 / j.memsci.2017.01.031. HDL:1721.1/107916.
  27. ^ Tarnacki, K .; Meneses, M .; Melin, T .; van Medevoort, J .; Янсен, А. (2012). «Экологическая оценка процессов опреснения: обратный осмос и Memstill®». Опреснение. 296: 69–80. Дои:10.1016 / j.desal.2012.04.009. ISSN  0011-9164.

Литература